Kam dál pro informace ze stavebnictví
Rubriky:
Potřebuji zateplit strop klasické konstrukce (rákos, prkna, 17cm trámy, prkna, 10cm škvára/beton. Půda je odvětrávaná, střecha nová s pojistnou izolací.
Než položit 30cm až na beton, se mi zdá se mi lepší využít mezery mezi krovy. Nechat tam zafooukat izolaci (celulozu nebo minerální) a pak na beton položit dodatečných 10-15cm vaty.
Ale jak je to s vlhkostí při této skladbě (foukaná izolace - prkna - škvárobeton - vata)? Nedaří se mi k tomu nic najít, ani zde na fóru.
PS: Půda nemusí být pochozí, ale částečně průchozí (ke komínu, do vedlejší části domu). Na to by mi stačili 10cm hranolky a prkna.
Zdravím, vyřešil jste to nakonec velice dobře, ať zateplení dobře slouží :-).
před 9 roky
Až po roce jsem si všimnul vaší odpovědi. Obvodové zdivo jsem také zateplil, takže ani tady by problém nebyl.…
před 9 roky
Máte recht - krovy jsou o něco výše, zafoukávat chci (nebo nechci) mezi trámy. PS: To je zas moc krátká (byť…
před 10 roky
12 odpovědí
Zobrazit všechny reakceDobrý den. Je zajímavé, že firmy běžně zafoukají dutiny ve Vašem stropu a ona tam vodní pára kondenzuje. Je pravda, že se voda zase odpaří a po hodnoceném období je konstrukce suchá.
Nejlépe ze všech pohledů ( práce, cena, spolehlivost ) vychází dodatečné zateplení půdy pomocí volně položené minerální izolace. Zde máte výpočty :
1. Zafoukaná dutina mezi podbitím a záklopem :
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ
POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE
podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540
Teplo 2010
Název úlohy :
Zpracovatel :
Zakázka :
Datum : 5.2.2015
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT :
Typ hodnocené konstrukce : Strop, střecha - tepelný tok zdola
Korekce součinitele prostupu dU : 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) :
Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2]
1 Omítka vápenoc 0.0200 0.9900 790.0 2000.0 19.0 0.0000
2 Dřevo měkké (t 0.0250 0.1800 2510.0 400.0 157.0 0.0000
3 Climatizer Plu 0.1700 0.0370 2000.0 27.0 1.1 0.0000
4 Dřevo měkké (t 0.0300 0.1800 2510.0 400.0 157.0 0.0000
5 Škvára 0.1000 0.2700 750.0 750.0 3.0 0.0000
6 Beton hutný 2 0.0500 1.3000 1020.0 2200.0 20.0 0.0000
Okrajové podmínky výpočtu :
Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : 0.10 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : 0.25 m2K/W
Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.04 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C
Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C
Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 %
Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 %
Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa]
1 31 20.6 55.8 1353.2 -1.9 81.1 422.9
2 28 20.6 58.6 1421.1 0.3 80.4 501.7
3 31 20.6 58.3 1413.9 4.4 78.9 659.6
4 30 20.6 60.1 1457.5 9.6 76.5 914.0
5 31 20.6 64.0 1552.1 14.5 73.2 1208.0
6 30 20.6 67.1 1627.3 17.4 70.5 1400.3
7 31 20.6 68.7 1666.1 18.8 69.0 1496.5
8 31 20.6 68.2 1654.0 18.4 69.4 1468.0
9 30 20.6 64.1 1554.5 14.6 73.1 1214.2
10 31 20.6 60.0 1455.1 9.5 76.5 907.9
11 30 20.6 58.2 1411.4 4.1 79.0 646.7
12 31 20.6 58.7 1423.6 0.0 80.5 491.5
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 %
Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788.
Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :
Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946:
Tepelný odpor konstrukce R : 5.33 m2K/W
Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.183 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.20 / 0.23 / 0.28 / 0.38 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou
přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : 5.6E+0010 m/s
Teplotní útlum konstrukce Ny* : 155.0
Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 11.2 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788:
Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.11 C
Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : 0.956
Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené
měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty
--------- 80% --------- -------- 100% ---------
Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi[C] f,Rsi RHsi[%]
1 14.9 0.746 11.5 0.594 19.6 0.956 59.4
2 15.6 0.756 12.2 0.587 19.7 0.956 62.0
3 15.6 0.689 12.1 0.477 19.9 0.956 61.0
4 16.0 0.585 12.6 0.272 20.1 0.956 61.9
5 17.0 0.414 13.6 ------ 20.3 0.956 65.1
6 17.8 0.118 14.3 ------ 20.5 0.956 67.7
7 18.2 ------ 14.6 ------ 20.5 0.956 69.0
8 18.0 ------ 14.5 ------ 20.5 0.956 68.6
9 17.1 0.409 13.6 ------ 20.3 0.956 65.2
10 16.0 0.587 12.6 0.276 20.1 0.956 61.9
11 15.5 0.693 12.1 0.485 19.9 0.956 60.9
12 15.7 0.761 12.2 0.594 19.7 0.956 62.1
Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu,
Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540:
(bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace)
Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách:
rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 e
tepl.[C]: 19.1 19.0 18.2 -9.3 -10.3 -12.5 -12.8
p [Pa]: 1334 1292 855 834 311 277 166
p,sat [Pa]: 2211 2194 2083 275 252 207 202
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.
Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství
číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s]
1 0.2150 0.2150 4.349E-0008
Celoroční bilance vlhkosti:
Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.273 kg/m2,rok
Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.593 kg/m2,rok
Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 10.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788:
Roční cyklus č. 1
V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci.
Kondenzační zóna č. 1
Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost
Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2]
11 0.2150 0.2150 1.21E-0008 0.0314
12 0.2150 0.2150 2.38E-0008 0.0953
1 0.2150 0.2150 2.48E-0008 0.1618
2 0.2150 0.2150 2.30E-0008 0.2175
3 0.2150 0.2150 1.13E-0008 0.2477
4 0.2150 0.2150 -5.45E-0009 0.2336
5 0.2150 0.2150 -2.47E-0008 0.1673
6 0.2150 0.2150 -3.89E-0008 0.0664
7 --- --- -4.69E-0008 0.0000
8 --- --- --- ---
9 --- --- --- ---
10 --- --- --- ---
Maximální množství kondenzátu Mc,a: 0.2477 kg/m2
Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a).
Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry
převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty
je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2010
2. Zafoukaná dutina + dodatečná izolace z horní strany :
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ
POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE
podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540
Teplo 2010
Název úlohy :
Zpracovatel :
Zakázka :
Datum : 5.2.2015
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT :
Typ hodnocené konstrukce : Strop, střecha - tepelný tok zdola
Korekce součinitele prostupu dU : 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) :
Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2]
1 Omítka vápenoc 0.0200 0.9900 790.0 2000.0 19.0 0.0000
2 Dřevo měkké (t 0.0250 0.1800 2510.0 400.0 157.0 0.0000
3 Climatizer Plu 0.1700 0.0370 2000.0 27.0 1.1 0.0000
4 Dřevo měkké (t 0.0300 0.1800 2510.0 400.0 157.0 0.0000
5 Škvára 0.1000 0.2700 750.0 750.0 3.0 0.0000
6 Beton hutný 2 0.0500 1.3000 1020.0 2200.0 20.0 0.0000
7 Isover Domo 0.1500 0.0390 840.0 15.0 1.0 0.0000
Okrajové podmínky výpočtu :
Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : 0.10 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : 0.25 m2K/W
Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.04 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C
Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C
Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 %
Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 %
Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa]
1 31 20.6 55.8 1353.2 -1.9 81.1 422.9
2 28 20.6 58.6 1421.1 0.3 80.4 501.7
3 31 20.6 58.3 1413.9 4.4 78.9 659.6
4 30 20.6 60.1 1457.5 9.6 76.5 914.0
5 31 20.6 64.0 1552.1 14.5 73.2 1208.0
6 30 20.6 67.1 1627.3 17.4 70.5 1400.3
7 31 20.6 68.7 1666.1 18.8 69.0 1496.5
8 31 20.6 68.2 1654.0 18.4 69.4 1468.0
9 30 20.6 64.1 1554.5 14.6 73.1 1214.2
10 31 20.6 60.0 1455.1 9.5 76.5 907.9
11 30 20.6 58.2 1411.4 4.1 79.0 646.7
12 31 20.6 58.7 1423.6 0.0 80.5 491.5
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 %
Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788.
Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :
Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946:
Tepelný odpor konstrukce R : 9.18 m2K/W
Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.107 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.13 / 0.16 / 0.21 / 0.31 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou
přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : 5.7E+0010 m/s
Teplotní útlum konstrukce Ny* : 5138.5
Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 14.8 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788:
Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.71 C
Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : 0.974
Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené
měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty
--------- 80% --------- -------- 100% ---------
Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi[C] f,Rsi RHsi[%]
1 14.9 0.746 11.5 0.594 20.0 0.974 57.9
2 15.6 0.756 12.2 0.587 20.1 0.974 60.6
3 15.6 0.689 12.1 0.477 20.2 0.974 59.9
4 16.0 0.585 12.6 0.272 20.3 0.974 61.2
5 17.0 0.414 13.6 ------ 20.4 0.974 64.6
6 17.8 0.118 14.3 ------ 20.5 0.974 67.5
7 18.2 ------ 14.6 ------ 20.6 0.974 68.9
8 18.0 ------ 14.5 ------ 20.5 0.974 68.4
9 17.1 0.409 13.6 ------ 20.4 0.974 64.7
10 16.0 0.587 12.6 0.276 20.3 0.974 61.1
11 15.5 0.693 12.1 0.485 20.2 0.974 59.8
12 15.7 0.761 12.2 0.594 20.1 0.974 60.7
Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu,
Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540:
(bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace)
Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách:
rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 e
tepl.[C]: 19.7 19.6 19.1 2.8 2.2 0.9 0.8 -12.9
p [Pa]: 1334 1292 862 841 325 292 183 166
p,sat [Pa]: 2296 2285 2216 749 718 653 647 201
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.
Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství
číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s]
1 0.2150 0.2150 7.142E-0009
Celoroční bilance vlhkosti:
Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.006 kg/m2,rok
Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 1.109 kg/m2,rok
Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788:
Roční cyklus č. 1
V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci.
Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry
převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty
je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2010
3. Pouhé položení minerální vlny na podlahu :
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ
POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE
podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540
Teplo 2010
Název úlohy :
Zpracovatel :
Zakázka :
Datum : 5.2.2015
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT :
Typ hodnocené konstrukce : Strop, střecha - tepelný tok zdola
Korekce součinitele prostupu dU : 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) :
Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2]
1 Omítka vápenoc 0.0200 0.9900 790.0 2000.0 19.0 0.0000
2 Dřevo měkké (t 0.0250 0.1800 2510.0 400.0 157.0 0.0000
3 Dřevo měkké (t 0.0300 0.1800 2510.0 400.0 157.0 0.0000
4 Škvára 0.1000 0.2700 750.0 750.0 3.0 0.0000
5 Beton hutný 2 0.0500 1.3000 1020.0 2200.0 20.0 0.0000
6 Isover Domo 0.3000 0.0390 840.0 15.0 1.0 0.0000
Okrajové podmínky výpočtu :
Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : 0.10 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : 0.25 m2K/W
Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.04 m2K/W
dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C
Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C
Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 %
Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 %
Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa]
1 31 20.6 55.8 1353.2 -1.9 81.1 422.9
2 28 20.6 58.6 1421.1 0.3 80.4 501.7
3 31 20.6 58.3 1413.9 4.4 78.9 659.6
4 30 20.6 60.1 1457.5 9.6 76.5 914.0
5 31 20.6 64.0 1552.1 14.5 73.2 1208.0
6 30 20.6 67.1 1627.3 17.4 70.5 1400.3
7 31 20.6 68.7 1666.1 18.8 69.0 1496.5
8 31 20.6 68.2 1654.0 18.4 69.4 1468.0
9 30 20.6 64.1 1554.5 14.6 73.1 1214.2
10 31 20.6 60.0 1455.1 9.5 76.5 907.9
11 30 20.6 58.2 1411.4 4.1 79.0 646.7
12 31 20.6 58.7 1423.6 0.0 80.5 491.5
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 %
Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788.
Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :
Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946:
Tepelný odpor konstrukce R : 8.43 m2K/W
Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.117 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.14 / 0.17 / 0.22 / 0.32 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou
přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : 5.6E+0010 m/s
Teplotní útlum konstrukce Ny* : 948.5
Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 11.7 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788:
Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.64 C
Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : 0.971
Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené
měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty
--------- 80% --------- -------- 100% ---------
Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi[C] f,Rsi RHsi[%]
1 14.9 0.746 11.5 0.594 20.0 0.971 58.1
2 15.6 0.756 12.2 0.587 20.0 0.971 60.7
3 15.6 0.689 12.1 0.477 20.1 0.971 60.0
4 16.0 0.585 12.6 0.272 20.3 0.971 61.3
5 17.0 0.414 13.6 ------ 20.4 0.971 64.7
6 17.8 0.118 14.3 ------ 20.5 0.971 67.5
7 18.2 ------ 14.6 ------ 20.5 0.971 68.9
8 18.0 ------ 14.5 ------ 20.5 0.971 68.5
9 17.1 0.409 13.6 ------ 20.4 0.971 64.8
10 16.0 0.587 12.6 0.276 20.3 0.971 61.2
11 15.5 0.693 12.1 0.485 20.1 0.971 59.9
12 15.7 0.761 12.2 0.594 20.0 0.971 60.9
Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu,
Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540:
(bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace)
Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách:
rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 e
tepl.[C]: 19.6 19.6 19.0 18.4 17.0 16.8 -12.8
p [Pa]: 1334 1292 860 342 309 199 166
p,sat [Pa]: 2285 2274 2199 2113 1931 1913 201
Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.
Množství difundující vodní páry Gd : 2.200E-0008 kg/m2s
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788:
Roční cyklus č. 1
V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci.
Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry
převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty
je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2010
S pozdravem Laďa
Díky za všechny výpočty. Prošel jsem to (3x) a snad pár drobností pochytil.
Beru to jako přípravu před návštěvou "zafoukávacích" firem - aby mi nevalili nějaké šrouby do hlavy - což je zvykem mnohých odborníků.
Ale začínám se klonit k tomu, že pořeším pár detailů a celé to zakryju dvojitou vrstvou vaty.
PS: U příbuzných před 2-mi lety zafoukali strop celulozou (skladba dřevotřísková deska, 16cm celuloza, dřevotřísková deska - a nic víc, žádné folie). Nedávno jsem to zkoumal (prolomenou dírou) a vlhké či plestivé to není. Jen mě překvapilo, že se to o 1/3 slehlo...
Dobrý den, jestli chcete dát mezi trámy izolaci s malým difúzním odporem, tak se to podle mne bohužel bez parozábrany pod stropem neobejde. Ten horní záklop z prken v kombinaci s tím neurčitým betonem (ale především ta prkna), má podstatně vyšší difúzní odpor než minerál nebo foukaná celulóza. Jako jedinou možnost při tomto složení stropu, jestli nechcete dělat např. podhledy s parozábranou, vidím v použití PUR pěny s uzavřenou buněčnou strukturou, ale nebude to nic levného. Takže asi bude nejlepší, když veškerou izolaci dáte až nahoru.
Díky za odpověď.
Prošel jsem si informace o difusním odporu. Můžete potvrdit zda tomu správně rozumím?
Vzduch i minerální vata mají odpor podobný, páry se tedy k deskám dostane skoro stejně. Ale zatímco bez izolace jsou prkna "teplé" a vlhkost nekondenzuje, tak nad vatou jsou už prkna chladnější a tudíž se voda sráží?
Nevhodný příspěvek
Pokud chcete upozornit redakci na diskusní příspěvek, který svým obsahem porušuje pravidla diskusí na portálu TZB-info, klikněte na tlačítko Odeslat. V diskusích jsou nepřípustné zejména příspěvky vulgární, urážlivé a nesouvisející s tématem dané diskuse.
Vyberte způsob sdílení
Přihlášení
nebo se přihlaste emailem
Nemáte účet?
Vypadá to, že nejste přihlášen
Registrací a přihlášením získáte mnoho výhod. Neunikne vám žádný nový příspěvek u oblíbených témat, můžete se ptát i odpovídat.
Technická podpora
Máte potíže s přihlášením, vkládáním příspěvků, nebo se správou vašeho profilu? Napište nám! Uvítáme také připomínky, podněty a nápady k vylepšení diskuzního fóra. Děkujeme.
